亚洲性无码一区二区三区,免费观看黄网站,国产精品久久久av久久久,动漫3D成人H无码国漫

塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站的輸出與儲(chǔ)熱調(diào)峰特性研究

周慧，張開(kāi)宇，胡錦華*，劉盛豪，王玄驊，王巍

(浙江可勝技術(shù)股份有限公司，杭州310053)

摘要：隨著電網(wǎng)峰谷差的增大，其對(duì)調(diào)峰電源的需求也隨之增加，塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站具有良好的可調(diào)度性，是優(yōu)質(zhì)的綠色調(diào)峰電源。以青海省某商業(yè)化運(yùn)行的50MW塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站為研究對(duì)象，對(duì)其組成部分、運(yùn)行模式、輸出特性及儲(chǔ)熱調(diào)峰能力進(jìn)行了分析。分析結(jié)果顯示：（1）該太陽(yáng)能熱發(fā)電站可克服光伏發(fā)電、風(fēng)電的隨機(jī)性、波動(dòng)性缺點(diǎn)，在多云天氣下也能維持穩(wěn)定高功率輸出，同時(shí)還能根據(jù)用電需求維持低功率持續(xù)運(yùn)行，表現(xiàn)出良好能量調(diào)節(jié)能力。（2）該太陽(yáng)能熱發(fā)電站可以在光伏發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電高峰期時(shí)，快速降功率運(yùn)行；而在光伏發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電處于谷值時(shí)，快速升功率運(yùn)行，使電網(wǎng)最大限度地消納光伏發(fā)電和風(fēng)電。

關(guān)鍵詞：塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站；儲(chǔ)熱調(diào)峰；輸出特性；調(diào)峰電源

DOI：10.19911/j.1003-0417.tyn20241211.01 

文章編號(hào)：1003-0417(2025)06-38-07

可再生能源存在間歇性和波動(dòng)性，其大規(guī)模并網(wǎng)增大了電網(wǎng)等效負(fù)荷的峰谷差，進(jìn)而對(duì)電網(wǎng)的安全運(yùn)行造成了威脅[1-4]。為使電網(wǎng)有效消納可再生能源，使用高穩(wěn)定性的電源進(jìn)行靈活調(diào)峰成為一種有效方法[5-6]，其中，采用熔鹽儲(chǔ)能技術(shù)的塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站，可通過(guò)儲(chǔ)換熱系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)能量的快速釋放與轉(zhuǎn)換，具有天然的調(diào)峰優(yōu)勢(shì)[7-12]。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者已做了大量有關(guān)太陽(yáng)能熱發(fā)電儲(chǔ)熱調(diào)峰特性的研究。比如：Boukelia等[13]對(duì)有無(wú)儲(chǔ)熱和燃料備用系統(tǒng)的槽式太陽(yáng)能熱發(fā)電站的輸出功率進(jìn)行了研究。崔楊等[14]研究發(fā)現(xiàn)：火電機(jī)組的調(diào)峰成本受并網(wǎng)太陽(yáng)能熱發(fā)電站儲(chǔ)熱容量的影響，通過(guò)合理配置儲(chǔ)熱容量能有效降低火電機(jī)組的調(diào)峰成本。張堯翔等[15]對(duì)太陽(yáng)能熱發(fā)電的可調(diào)節(jié)特性及太陽(yáng)能熱發(fā)電-火電聯(lián)合調(diào)峰控制的可行性進(jìn)行了分析，并通過(guò)算例驗(yàn)證了其有效性。贠韞韻等[16]基于電網(wǎng)經(jīng)濟(jì)性調(diào)度問(wèn)題建立了太陽(yáng)能熱發(fā)電站需求響應(yīng)模型，得出火電機(jī)組和太陽(yáng)能熱發(fā)電站配合可以提高電網(wǎng)對(duì)可再生能源的消納深度。董海鷹等[17]對(duì)熱電聯(lián)產(chǎn)運(yùn)行模式下的太陽(yáng)能熱發(fā)電儲(chǔ)熱調(diào)峰策略進(jìn)行了研究，研究結(jié)果表明：熱電聯(lián)產(chǎn)運(yùn)行模式下，通過(guò)太陽(yáng)能熱發(fā)電站的輔助供熱，可顯著提高電網(wǎng)的風(fēng)電消納水平。

雖然已有研究對(duì)太陽(yáng)能熱發(fā)電站的儲(chǔ)熱調(diào)峰特性進(jìn)行了研究，但基于太陽(yáng)能熱發(fā)電站實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)的儲(chǔ)熱調(diào)峰特性的研究仍較為欠缺。因此，本文以青海省某商業(yè)化運(yùn)行的50MW塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站(下文簡(jiǎn)稱為“本太陽(yáng)能熱發(fā)電站”)為研究對(duì)象，對(duì)其組成部分、運(yùn)行模式、輸出特性及儲(chǔ)熱調(diào)峰能力進(jìn)行分析，旨在為大規(guī)模商業(yè)化塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站的設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供理論支持。

1

本太陽(yáng)能熱發(fā)電站概括

1.1組成部分介紹

本太陽(yáng)能熱發(fā)電站由聚光集熱系統(tǒng)、儲(chǔ)換熱系統(tǒng)(包括儲(chǔ)熱系統(tǒng)和換熱系統(tǒng))、汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)3部分組成，其運(yùn)行原理圖如圖1所示。圖中：高加和低加分別為高壓加熱器和低壓加熱器的簡(jiǎn)稱。

本太陽(yáng)能熱發(fā)電站通過(guò)定日鏡陣列(鏡場(chǎng))將太陽(yáng)輻射反射到吸熱塔塔頂?shù)奈鼰崞魃希鼰崞鲗⒈砻婢奂奶?yáng)輻射能轉(zhuǎn)化為吸熱器內(nèi)部傳熱工質(zhì)(采用熔鹽，由60%的NaNO3和40%的KNO3組成)的熱能；隨后，通過(guò)管道將由吸熱器加熱至565℃的熔鹽輸送到儲(chǔ)熱系統(tǒng)的熱鹽罐中儲(chǔ)存，發(fā)電時(shí)熱鹽罐內(nèi)的高溫熔鹽由熱鹽泵輸送至換熱系統(tǒng)，在換熱系統(tǒng)中高溫熔鹽與給水換熱，產(chǎn)生高品質(zhì)過(guò)熱蒸汽，進(jìn)而推動(dòng)汽輪發(fā)電機(jī)組發(fā)電。

本太陽(yáng)能熱發(fā)電站配置了儲(chǔ)熱時(shí)長(zhǎng)為7h的儲(chǔ)熱系統(tǒng)，采用具有超高壓、高溫、中間一次再熱特性的凝氣式汽輪發(fā)電機(jī)組，支持頻繁啟停。本太陽(yáng)能熱發(fā)電站的主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。

1.2本太陽(yáng)能熱發(fā)電站的運(yùn)行模式分析

由于太陽(yáng)輻照具有周期性和波動(dòng)性的特點(diǎn)，通過(guò)配備儲(chǔ)熱系統(tǒng)，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站可實(shí)現(xiàn)聚光集熱系統(tǒng)和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)的解耦運(yùn)行。根據(jù)運(yùn)行特點(diǎn)，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站可分為4種運(yùn)行模式，分別為：

1)儲(chǔ)熱模式。法向直接輻照度(DNI)達(dá)到聚光集熱系統(tǒng)運(yùn)行條件時(shí)，聚光集熱系統(tǒng)運(yùn)行，儲(chǔ)熱系統(tǒng)儲(chǔ)熱，但此時(shí)儲(chǔ)熱量達(dá)不到汽輪發(fā)電機(jī)組啟動(dòng)條件。

2)儲(chǔ)熱且發(fā)電模式。當(dāng)儲(chǔ)熱系統(tǒng)儲(chǔ)熱量滿足汽輪發(fā)電機(jī)組啟動(dòng)條件時(shí)，汽輪發(fā)電機(jī)組啟動(dòng)，汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行；此時(shí)，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站儲(chǔ)熱與發(fā)電同時(shí)進(jìn)行。

3)發(fā)電模式。當(dāng)DNI不滿足聚光集熱系統(tǒng)運(yùn)行條件時(shí)，聚光集熱系統(tǒng)停運(yùn)，但此時(shí)儲(chǔ)熱系統(tǒng)儲(chǔ)存的熱量能滿足汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組運(yùn)行，汽輪發(fā)電機(jī)組可根據(jù)電網(wǎng)調(diào)度需求進(jìn)行負(fù)荷調(diào)節(jié)。

4)停機(jī)模式。在DNI為零或處于低值的情況下，聚光集熱系統(tǒng)不運(yùn)行且儲(chǔ)熱系統(tǒng)熱量不足時(shí)，汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)停運(yùn)。

1.3本太陽(yáng)能熱發(fā)電站典型日的運(yùn)行模式分析

選取2019年12月21日(晴天)作為典型日，對(duì)本太陽(yáng)能熱發(fā)電站在4種運(yùn)行模式下的運(yùn)行情況進(jìn)行分析，分析結(jié)果如圖2所示。圖中：①為停機(jī)模式；②為儲(chǔ)熱模式；③為儲(chǔ)熱且發(fā)電模式；④為發(fā)電模式。

由圖2可知：00:00～08:50時(shí)段，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站處于停機(jī)模式，主要是因?yàn)榇藭r(shí)DNI為零且儲(chǔ)熱系統(tǒng)的儲(chǔ)熱量不足導(dǎo)致的。08:50～11:45時(shí)段，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站處于儲(chǔ)熱模式，隨著DNI逐漸升高，聚光集熱系統(tǒng)開(kāi)始工作，儲(chǔ)熱系統(tǒng)中的熱熔鹽液位不斷升高，但汽輪發(fā)電機(jī)組尚未啟動(dòng)，因此本太陽(yáng)能熱發(fā)電站處于儲(chǔ)熱模式。11:45～17:40時(shí)段，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站處于儲(chǔ)熱且發(fā)電模式，隨著熱鹽罐液位不斷上升，儲(chǔ)熱系統(tǒng)熱量達(dá)到汽輪發(fā)電機(jī)組啟動(dòng)條件，其開(kāi)始運(yùn)行并發(fā)電。17:40～24:00時(shí)段，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站處于發(fā)電模式，隨著DNI下降，聚光集熱系統(tǒng)停止運(yùn)行，此時(shí)汽輪發(fā)電機(jī)組使用儲(chǔ)熱系統(tǒng)儲(chǔ)存的熱量發(fā)電。

2

本太陽(yáng)能熱發(fā)電站的輸出特性及儲(chǔ)熱調(diào)峰能力分析

2.1高輸出功率分析

從電網(wǎng)角度來(lái)看，為有效消納大幅增加的風(fēng)電、光伏發(fā)電等隨機(jī)性大的可再生能源，其需要配置大量調(diào)峰電源。本塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站配備了儲(chǔ)熱系統(tǒng)，能實(shí)現(xiàn)聚光集熱系統(tǒng)和汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)解耦運(yùn)行，使汽輪發(fā)電機(jī)組的輸出功率不再受DNI的限制，在各種天氣下均可實(shí)現(xiàn)高負(fù)荷下的高功率輸出，可作為極好的調(diào)峰電源。

為驗(yàn)證本太陽(yáng)能熱發(fā)電站在不同天氣條件下的輸出特性，選取2019年8月8—10日，對(duì)應(yīng)的天氣狀態(tài)分別為多云(厚云)、少云和晴天，對(duì)本太陽(yáng)能熱發(fā)電站在這72h內(nèi)的輸出功率進(jìn)行分析，分析結(jié)果如圖3所示。

由圖3可知：在0～24h期間，當(dāng)DNI發(fā)生劇烈變化時(shí)，聚光集熱系統(tǒng)從第13h開(kāi)始逐漸降低負(fù)荷運(yùn)行直至停機(jī)；而在10～19h期間，汽輪發(fā)電機(jī)組利用熱鹽罐中的熱量產(chǎn)生蒸汽，使自身維持在高輸出功率狀態(tài)(平均輸出功率大于45MW)；然后隨著熱熔鹽被消耗至低位值，汽輪發(fā)電機(jī)組停止運(yùn)行，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站進(jìn)入停機(jī)模式。在24～72h期間，汽輪發(fā)電機(jī)組輸出功率從第32h開(kāi)始提高，并以高輸出功率狀態(tài)維持至第44h時(shí)，隨著用電負(fù)荷的下降，汽輪發(fā)電機(jī)組的輸出功率維持在20MW左右。

綜上可知，在本太陽(yáng)能熱發(fā)電站連續(xù)運(yùn)行的72h中，聚光集熱系統(tǒng)可與汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)解耦運(yùn)行，汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)不受DNI限制，即使在多云天氣DNI劇烈變化、早晚光照資源不理想時(shí)，只要熱鹽罐液位高，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站仍可實(shí)現(xiàn)高負(fù)荷穩(wěn)定輸出。說(shuō)明本太陽(yáng)能熱發(fā)電站在太陽(yáng)輻照資源波動(dòng)時(shí)，仍具有高輸出功率穩(wěn)定輸出的能力。

2.2低輸出功率的連續(xù)輸出特性

由于本太陽(yáng)能熱發(fā)電站的儲(chǔ)熱時(shí)長(zhǎng)只有7h，無(wú)法滿足汽輪發(fā)電機(jī)組24h滿負(fù)荷運(yùn)行的需求，但汽輪發(fā)電機(jī)組頻繁啟停又會(huì)影響其使用壽命。因此，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站采取白天滿功率發(fā)電、夜間降功率保證汽輪發(fā)電機(jī)組連續(xù)運(yùn)行的優(yōu)化策略，以減少汽輪發(fā)電機(jī)組的啟停次數(shù)，降低設(shè)備頻繁啟停過(guò)程產(chǎn)生的熱沖擊，提高汽輪發(fā)電機(jī)組的使用壽命。

為驗(yàn)證該策略有效性，對(duì)本太陽(yáng)能熱發(fā)電站在2020年2月1—13日期間連續(xù)運(yùn)行13天的情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得到該期間的輸出功率、熱鹽罐液位及DNI數(shù)據(jù)，如圖4所示。

由圖4可知：連續(xù)13天運(yùn)行期間，在白天，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站以儲(chǔ)熱且發(fā)電模式運(yùn)行，當(dāng)聚光集熱系統(tǒng)停止運(yùn)行時(shí)，汽輪發(fā)電機(jī)組則維持在低輸出功率工況運(yùn)行。

在運(yùn)行的13天中，汽輪發(fā)電機(jī)組連續(xù)運(yùn)行了292.8h，不間斷發(fā)電量達(dá)8.39GWh，不間斷發(fā)電量達(dá)成率為105.2%。這表明，汽輪發(fā)電機(jī)組的低輸出功率運(yùn)行能力不僅為本太陽(yáng)能熱發(fā)電站的發(fā)電量提供了保障，也為其響應(yīng)電網(wǎng)調(diào)度帶來(lái)更多的操作空間。

2.3快速變負(fù)荷儲(chǔ)熱調(diào)峰能力

隨著可再生能源發(fā)電裝機(jī)容量的增加，電網(wǎng)峰谷差進(jìn)一步加大，可再生能源電力消納能力面臨挑戰(zhàn)，致使出現(xiàn)大量棄風(fēng)、棄光現(xiàn)象。雖然火電是重要的調(diào)峰電源，但火電機(jī)組的調(diào)峰能力受鍋爐燃燒穩(wěn)定性、水動(dòng)力安全性和環(huán)保裝置在低負(fù)荷運(yùn)行下適應(yīng)性的限制。在傳統(tǒng)火力發(fā)電系統(tǒng)中，由于汽包的筒體壁較厚，機(jī)組快速變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，汽包筒體會(huì)產(chǎn)生由內(nèi)外壁溫差引起的徑向熱應(yīng)力和外壁上下溫差引起的周向熱應(yīng)力，從而降低其使用壽命。自然循環(huán)形式下，鍋爐的變負(fù)荷速率主要受汽包壽命的限制[18-20]。對(duì)于未進(jìn)行靈活性改造的火電機(jī)組，其負(fù)荷可調(diào)范圍通常為50%～100%，負(fù)荷調(diào)節(jié)率為1%～3%Pe/min[21-22]。

本太陽(yáng)能熱發(fā)電站在設(shè)計(jì)上考慮了汽輪發(fā)電機(jī)組的頻繁啟停和寬負(fù)荷調(diào)節(jié)能力，運(yùn)行中可精準(zhǔn)控制汽輪機(jī)發(fā)電系統(tǒng)的熔鹽流量和溫度。該設(shè)計(jì)可實(shí)現(xiàn)汽輪發(fā)電機(jī)組蒸汽參數(shù)數(shù)值的精細(xì)化控制和平穩(wěn)過(guò)渡，降低快速變負(fù)荷時(shí)溫度變化對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)組主要設(shè)備的熱沖擊，延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命。利用文獻(xiàn)[23]中的公式，對(duì)本太陽(yáng)能熱發(fā)電站變負(fù)荷運(yùn)行下汽包的循環(huán)應(yīng)力幅值進(jìn)行計(jì)算。汽包內(nèi)徑為1500mm，壁厚為65mm，材料為低合金高強(qiáng)度的13MnNiMoR鋼，計(jì)算結(jié)果如表2所示。

由表2可知：升負(fù)荷時(shí)汽包的最大循環(huán)應(yīng)力幅值為60.97MPa，降負(fù)荷時(shí)汽包的最大循環(huán)應(yīng)力幅值為83.96MPa。根據(jù)文獻(xiàn)[24]的研究結(jié)果，汽包壁上的循環(huán)應(yīng)力幅值低于150MPa時(shí)，對(duì)其壽命損耗很小。由此可得，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)對(duì)汽包造成的影響較小。

由于本太陽(yáng)能熱發(fā)電站變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)冷/熱鹽罐內(nèi)的冷/熱鹽溫度基本不變，因此變負(fù)荷運(yùn)行對(duì)儲(chǔ)罐產(chǎn)生的熱應(yīng)力可忽略不計(jì)。文獻(xiàn)[24]的研究結(jié)果表明，當(dāng)主蒸汽溫度波動(dòng)不超過(guò)±25℃時(shí)，轉(zhuǎn)子和氣缸上不會(huì)產(chǎn)生有害熱應(yīng)力。

根據(jù)本太陽(yáng)能熱發(fā)電站2019年11月9日的數(shù)據(jù)，其變負(fù)荷時(shí)主蒸汽最大溫度波動(dòng)為-3.720℃(升負(fù)荷)/4.152℃(降負(fù)荷)，均小于±25℃，因此，可以認(rèn)為在變負(fù)荷運(yùn)行過(guò)程中汽輪發(fā)電機(jī)組側(cè)產(chǎn)生的熱應(yīng)力對(duì)其自身壽命的影響很小。

根據(jù)文獻(xiàn)[25]，塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站的負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍可達(dá)20%～100%，負(fù)荷調(diào)節(jié)率可達(dá)3%～6%Pe/min。將傳統(tǒng)火電廠與塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電電站的變負(fù)荷能力進(jìn)行對(duì)比，如表3所示。

由表3可知：變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站在安全性、環(huán)保性、負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍和負(fù)荷調(diào)節(jié)速率等方面均優(yōu)于傳統(tǒng)火電廠。

選取2019年11月9—10日期間本太陽(yáng)能熱發(fā)電站儲(chǔ)熱調(diào)峰時(shí)的運(yùn)行曲線，如圖5所示。

由圖5可知：在夜間時(shí)段，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站維持在低負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)，但在31h用電高峰期時(shí)卻能快速升至滿功率運(yùn)行狀態(tài)。

2019年11月9日本太陽(yáng)能熱發(fā)電站儲(chǔ)熱調(diào)峰時(shí)的升、降負(fù)荷變化率如圖6所示。

結(jié)合圖5、圖6可知：在10:44～11:07時(shí)段內(nèi)，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站的輸出功率從48.82MW降至20.89MW，平均降負(fù)荷變化率為2.32%Pe/min，最大降負(fù)荷變化率為4.72%Pe/min，隨后維持約20.77MW的低輸出功率運(yùn)行3.7h。限功率時(shí)段(10:30～15:00)結(jié)束后，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站重新開(kāi)始升功率，在14:58～15:17時(shí)段內(nèi)從20.77MW升至50.13MW，平均升負(fù)荷變化率為2.94%Pe/min，最大升負(fù)荷變化率為5.02%Pe/min。

根據(jù)本太陽(yáng)能熱發(fā)電站在不同時(shí)期的運(yùn)行結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，其通過(guò)儲(chǔ)熱調(diào)峰能夠靈活配合電網(wǎng)調(diào)度時(shí)的快速變負(fù)荷需求。

結(jié)合光伏發(fā)電、風(fēng)電及太陽(yáng)能熱發(fā)電的輸出特性可知，本太陽(yáng)能熱發(fā)電站可以在光伏發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電高峰期時(shí)，快速降功率運(yùn)行；而在光伏發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電處于谷值時(shí)，快速升功率運(yùn)行，使電網(wǎng)最大限度地消納光伏發(fā)電和風(fēng)電，成為穩(wěn)定的儲(chǔ)熱調(diào)峰電源，承擔(dān)調(diào)峰電源削峰填谷的作用，與光伏發(fā)電和風(fēng)電等可再生能源電力實(shí)現(xiàn)良好的互補(bǔ)。

3

結(jié)論

塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站具有零碳排放、調(diào)峰靈活、相對(duì)調(diào)峰幅度大等優(yōu)點(diǎn)，可以較好地滿足電網(wǎng)對(duì)調(diào)峰電源的要求。本文以青海省某商業(yè)化運(yùn)行的50MW塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站為研究對(duì)象，對(duì)其組成部分、運(yùn)行模式、輸出特性及儲(chǔ)熱調(diào)峰能力進(jìn)行了分析。得到以下結(jié)論：

1)該太陽(yáng)能熱發(fā)電站可克服光伏發(fā)電、風(fēng)電的隨機(jī)性、波動(dòng)性缺點(diǎn)，在多云天氣下仍能維持穩(wěn)定高功率輸出，同時(shí)其還能根據(jù)用電需求靈活、快速調(diào)整輸出功率，并維持低功率持續(xù)運(yùn)行，表現(xiàn)出良好能量調(diào)節(jié)能力。

2)該太陽(yáng)能熱發(fā)電站可以在光伏發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電高峰期時(shí)，快速降功率運(yùn)行；而在光伏發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電處于谷值時(shí)，快速升功率運(yùn)行，使電網(wǎng)最大限度地消納光伏發(fā)電和風(fēng)電。

研究結(jié)果可為參與電網(wǎng)調(diào)峰的大規(guī)模商業(yè)化塔式太陽(yáng)能熱發(fā)電站的設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供理論支撐。

參考文獻(xiàn)

[1]張宏宇，印永華，申洪，等.大規(guī)模風(fēng)電接入后的系統(tǒng)調(diào)峰充裕性評(píng)估[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2011，31(22)：26-31.

[2]張虹，孫權(quán)，李占軍，等.風(fēng)氫耦合系統(tǒng)協(xié)同控制發(fā)電策略研究[J].東北電力大學(xué)學(xué)報(bào)，2018，38(3)：15-23.

[3]葛曉琳，郝廣東，夏澍，等.高比例風(fēng)電系統(tǒng)的優(yōu)化調(diào)度方法[J].電網(wǎng)技術(shù)，2019，43(2)：390-400.

[4]翁振星，石立寶，徐政，等.計(jì)及風(fēng)電成本的電力系統(tǒng)動(dòng)態(tài)經(jīng)濟(jì)調(diào)度[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2014，34(4)：514-523.

[5]崔楊，修志堅(jiān)，劉闖，等.計(jì)及需求響應(yīng)與火–儲(chǔ)深度調(diào)峰定價(jià)策略的電力系統(tǒng)雙層優(yōu)化調(diào)度[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2021，41(13)：4403-4415.

[6]代佳豪，肖剛，祝培旺，等.太陽(yáng)能布雷頓循環(huán)耦合蓄電池平抑光伏輸出波動(dòng)策略研究[J].動(dòng)力工程學(xué)報(bào)，2023，43(6)：717-723.

[7]FORRESTER J.The value of CSP with thermal energystorage in providing grid stability[J].Energy procedia，2014，49：1632-1641.

[8]GIL A，MEDRANO M，MARTORELL I，et al.Stateof the art on high temperature thermal energy storagefor power generation.Part 1：concepts，materials andmodellization[J].Renewable and sustainable energyreviews，2010，14(1)：31-55.

[9]XU T，ZHANG N.Coordinated operation of concentratedsolar power and wind resources for the provision of energyand reserve services[J].IEEE transactions on powersystems，2017，32(2)：1260-1271.

[10]杜雅鑫.含光熱發(fā)電的高占比新能源電力系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)度研究[D].北京：華北電力大學(xué)，2022.

[11]杜爾順，張寧，康重慶，等.太陽(yáng)能光熱發(fā)電并網(wǎng)運(yùn)行及優(yōu)化規(guī)劃研究綜述與展望[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2016，36(21)：5765-5775，6019.

[12]孫驍強(qiáng)，楊楠，李慶海，等.基于“雙碳”目標(biāo)的光熱電站調(diào)峰能力規(guī)劃研究[J].電網(wǎng)技術(shù)，2023，47(1)：73-83.

[13]BOUKELIA T E，MECIBAH M S，KUMAR B N，et al.Investigation of solar parabolic trough power plants withand without integrated TES(thermal energy storage)andFBS(fuel backup system)using thermic oil and solar salt[J].Energy，2015，88：292-303.

[14]崔楊，楊志文，嚴(yán)干貴，等.降低火電機(jī)組調(diào)峰成本的光熱電站儲(chǔ)熱容量配置方法[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2018，38(6):1605-1611，1896.

[15]張堯翔，劉文穎，李瀟，等.高比例新能源接入電網(wǎng)光熱發(fā)電-火電聯(lián)合調(diào)峰優(yōu)化控制方法[J].電力自動(dòng)化設(shè)備，2021，41(4)：1-7，32.

[16]贠韞韻，董海鷹，馬志程，等.考慮需求響應(yīng)與光熱電站參與的多源系統(tǒng)優(yōu)化經(jīng)濟(jì)調(diào)度[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2020，48(14)：140-149.

[17]董海鷹，房磊，丁坤，等.基于熱電聯(lián)產(chǎn)運(yùn)行模式的光熱發(fā)電調(diào)峰策略[J].太陽(yáng)能學(xué)報(bào)，2019，40(10):2763-2772.

[18]邢振中.火力發(fā)電機(jī)組深度調(diào)峰技術(shù)研究[D].北京：華北電力大學(xué)，2013.

[19]歐陽(yáng)子區(qū)，王宏帥，呂清剛，等.煤粉鍋爐發(fā)電機(jī)組深度調(diào)峰技術(shù)進(jìn)展[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2023，43(22)：8772-8790.

[20]趙雨蘭.調(diào)峰對(duì)鍋爐壽命影響分析[D].北京：華北電力大學(xué)，2018.

[21]張桂燕.300 MW火電調(diào)峰機(jī)組運(yùn)行問(wèn)題的研究[D].保定：華北電力大學(xué)(河北)，2008.

[22]張順.火電機(jī)組的功率快速調(diào)節(jié)和深度調(diào)峰技術(shù)[D].蘭州：蘭州理工大學(xué)，2017.

[23]劉彤.電站鍋爐承壓部件壽命分析及在線監(jiān)測(cè)[D].北京：華北電力大學(xué)，2008.

[24]張保衡.大容量火電機(jī)組壽命管理與調(diào)峰運(yùn)行[M].北京：水利電力出版社，1988：146-291.

[25]國(guó)家太陽(yáng)能光熱產(chǎn)業(yè)技術(shù)創(chuàng)新戰(zhàn)略聯(lián)盟.深度！太陽(yáng)能光熱儲(chǔ)能獨(dú)特的調(diào)峰調(diào)頻作用[EB/OL].(2021-06-21).http://www.cnste.org/html/fangtan/2021/0621/8029.html.